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        　中國門窗＆配套材料網 >> 行業新聞 >> 正文
    
      
      
      
        
      建筑門窗傳動器鎖閉性能分析
                
      
              
      
                來源:建筑門窗配套件委員會專家組  　作者:王洪濤  姚建寧  　日期:2007-4-23 　頁面功能【字體：大 中 小】【打印】【投稿】【評論】
              
      
          
      		
      
      
      
      
      
         

      
      
      
      
        
      
          
          
      
            
            
            
          
      
          
      
            
      
              
      
                  
      　　通過對門窗三性的大量檢測工作，作者發現，影響門窗抗風壓性能、氣密性能以及水密性能的因素有很多，但是對于使用傳動鎖閉器的門窗系統而言，鎖閉器在其中起到了相當重要的作用。門窗的整體性能，不僅與鎖閉器鎖點個數有關，而且其鎖閉位置的選擇對提高性能也至關重要。本文通過對傳動鎖閉器實際使用中的受力狀態進行力
      		
              
      
                
      
                  
　　按照連續梁理論，分別計算懸端與相鄰跨中及遠端跨中的撓度值，為：

      

      
  
      　　
     （7）


      
     （8）

      
 　　（9）

      
　　聯立（7）式和（8）式，（8）式和（9）式，解方程組得：

      
　　　　　　b1 = 0.2889×l，b2 = 0.2111×l     （10）
      

      
　　此關系式說明，當傳動器存在三個鎖點時，端部鎖柱位于邊緣的距離為總長的0.2889倍，中間鎖柱位于傳動器中心時，可以達到最佳效果。但是，在實際應用中，由于傳動器的特殊構造，使鎖柱不可能完全位于傳動器的中心位置。因此，在上述公式的指導下，應該使中部鎖柱盡可能地靠近中心位置。

      

      
　　3、傳動鎖閉器有四個鎖點時的情況：

      

      
　　建立力學模型，如圖三所示：

      

      

      
　　
      圖三 四鎖點傳動器力學模型圖
      

      
　　按照連續梁理論，分別計算懸端與相鄰跨中及遠端跨中的撓度值，為：

      

      
　　　　（11）

      
　　　　（12）

      
　　　　（13）

      
　　式中：

      
　b1 ：端部鎖柱距端部距離，小于l/2； 

      
　b2 ：次端部鎖柱距端部鎖柱距離，小于l/2； 

      
　l ：桿件長度；

      
　　同理，聯立（1）式和（2）式，（2）式和（3）式，解方程組得：

      
　　　　　b1 = 0.11850*l，b2 = 0.25117*l      （14）
      
　　此關系說明，當傳動鎖閉器存在四個鎖柱時，鎖柱對稱分布在傳動器的兩邊，端部鎖柱距端部距離為總傳動器長度的0.11850，次端部鎖柱距端部鎖柱距離為總傳動器長度的0.25117時，傳動器性能最佳。

      

      
　　可見，當傳動器有不同的鎖點時，為了得到最佳的使用效果和功能要求，其布置方式起到了很關鍵的作用。但是，除了鎖點的布置位置之外，鎖點的個數，同樣是決定其性能的重要因素，因此，本文下面將對不同規格傳動器的鎖點個數做一個簡單的討論。（參考資料2、3）
      

      

      
　　二、傳動鎖閉器鎖點個數的分析
      

      
　　依據中國建筑金屬結構協會建筑門窗配套件委員會制定的《建筑門窗配件推薦產品技術評定規則》中規定，當傳動鎖閉器長度大于400mm時，必須有兩個以上的鎖柱，當長度大于1200mm時，必須有三個以上的鎖柱，當長度大于2000mm時，必須有四個以上的鎖柱。同時，單個鎖柱承受垂直于鎖柱方向的800N靜拉力時，不應損壞。

      

      
　　對于平開窗為例，風壓作用在開啟扇上的壓力通過開啟扇的玻璃面板傳遞給五金配件，各個配件分擔該壓力值。假設開啟扇上有n個傳動鎖閉器鎖點，門窗安全壓力為q。門窗簡圖見圖四，其開啟部分的高度為H，寬度為W，風壓值分布見圖五。根據GB7106-86中的計算，傳動鎖閉器所承擔的壓力值為 。結合單個鎖點承受800N作用力的極限值，則有如下關系式：

      

      



      　　　 （15）
      
  
　　根據（15）式，可以計算出具體的窗型在一定安全壓力的要求下，所需配置的鎖點個數。

      

      
　　三、總結
      

      
　　本文問題的提出是基于對門窗三性的大量檢測工作的實踐和研究。工作中發現，影響門窗抗風壓性能、氣密性能以及水密性能的因素有很多，但是傳動鎖閉器在其中的影響不容忽視。首先，雖然鎖點個數與性能一定意義上成正比關系，但是靠無限增加鎖點來提高性能是不現實的，同時也失去了鎖閉器的意義。其次，鎖閉位置也有它的重要性，如果集中在鎖閉器的中間位置，雖然在風壓變形檢測中會得到較好的結果，但對氣密性能和水密性能會造成不好的影響。相反，如果鎖閉位置分散在端部，則會對三項性能均產生不良影響。因此如何根據不同的窗型正確的選擇鎖點的數量和位置，最大限度發揮鎖點的作用，對這個問題的研究具有一定的現實意義。文章對以上兩個問題的計算分析結果，給出了傳動鎖閉器在門窗使用中的一些定量的結論。可惜的是，由于時間問題，沒有經過實踐驗證，因此，這里僅供參考。

      

      
參考資料：

      
1、《中點撓度計算塑鋼的抗風壓強度》，姚春貴 孔榕，《塑料異型材》，03年第2期；

      
2、《材料力學》，上、下冊，劉鴻文，高等教育出版社，1993年9月；

      
3、《建筑結構工程師手冊》，袖珍系列工程師手冊，郭秉山，中國建筑工業出版社，2004年3月；

      
4、《建筑門窗配件推薦產品技術評定規則》，中國建筑金屬結構協會建筑門窗配套件委員會，2004年2月。

      


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