我們使試驗(yàn)型材分別在普通冷卻條件和局部冷卻條件下進(jìn)行冷卻，測(cè)量型材在離開(kāi)牽引機(jī)進(jìn)入冷床時(shí)其各部位的
表面溫度，并測(cè)量型材在矯直前的彎曲程度（如圖3和圖4中所示尺寸H）。
3 試驗(yàn)結(jié)果及分析
3.1 表面溫度
經(jīng)過(guò)普通冷卻和局部冷卻兩種條件冷卻，型材在離開(kāi)牽引機(jī)時(shí)其各部位表面溫度如表4所示。
由表4可知，在普通冷卻條件下，A、B兩款型材在離開(kāi)牽引機(jī)時(shí)，其厚壁部或空心管的表面溫度都比薄壁部的要高約70~100℃。而局部冷卻的方式，雖然沒(méi)有使用滑出臺(tái)的風(fēng)機(jī)冷卻，所以薄壁部的表面溫度比采用普通冷卻時(shí)的要高，但由于采用高壓氣霧噴嘴對(duì)厚壁部和空心管進(jìn)行局部冷卻，所以該部位的溫度較普通冷卻要低，甚至比同條件下的薄壁部的表面溫度更低。試驗(yàn)結(jié)果表面，局部冷卻的方式能夠有效調(diào)節(jié)型材出料后的冷卻平衡。
其主要原因如下：
（1）普通風(fēng)冷條件下，型材各部位與空氣接觸的換熱系數(shù)均相等，但由于壁厚或形狀不同，各部位的散熱速度不相等，所以，厚壁部或空心管的散熱速度比薄壁部慢[2]；
（2）采用局部高壓氣霧冷卻時(shí)，由于同時(shí)存在空氣和水兩種換熱介質(zhì)，且水的換熱系數(shù)比空氣大，所以能提高散熱速度；
（3）高壓空氣將水
霧化，增加了水和型材接觸的表面積，同時(shí)破壞了水和高溫型材接觸時(shí)產(chǎn)生的蒸氣膜，提高了換熱效率[3]；
（4）高壓氣霧噴嘴具有較強(qiáng)的方向性，氣霧的夾角約為25°~30°，能夠?qū)崿F(xiàn)局部冷卻而不影響型材其它部位。
3.2 型材彎曲程度
經(jīng)過(guò)普通冷卻和局部冷卻兩種條件冷卻，型材矯直前的彎曲程度H的測(cè)量結(jié)果如表5所示。測(cè)量對(duì)比結(jié)果表明，在出料口進(jìn)行局部冷卻能有效地減小型材在冷卻過(guò)程中的彎曲程度。
其主要原因是型材在出料時(shí)，厚壁部或空心管這種較難冷卻的部位被高壓氣霧急速冷卻，產(chǎn)生了較強(qiáng)的收縮
應(yīng)力，薄壁部自然冷卻也產(chǎn)生一定的收縮應(yīng)力。雖然前者比后者的收縮應(yīng)力大，左右收縮應(yīng)力尚存在不平衡，但由于型材受到牽引機(jī)的牽引，此不平衡的收縮應(yīng)力被牽引力所抵消。當(dāng)型材離開(kāi)牽引機(jī)時(shí)，型材的整體溫度已下降至350℃左右，在冷床上采用風(fēng)冷所產(chǎn)生的收縮應(yīng)力較小，左右兩邊的不平衡收縮應(yīng)力也較小。因此，當(dāng)型材冷卻至室溫時(shí)的彎曲程度也較小。
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