玻璃幕墻工程栓接T型鋼梁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)與試驗(yàn)

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　　摘要：本文介紹了北京首都國(guó)際機(jī)場(chǎng)專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓玻璃幕墻工程栓接T型鋼梁的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，分析了栓接T型鋼梁結(jié)構(gòu)受力特點(diǎn)，采用了非線性有限元計(jì)算方法，并通過(guò)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。

　　關(guān)鍵詞：幕墻結(jié)構(gòu)、栓接T型鋼梁、結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)。

　　1.工程概況

　　北京首都國(guó)際機(jī)場(chǎng)專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓工程位于北京首都國(guó)際機(jī)場(chǎng)內(nèi)(如圖1)，總用地面積為178222平方米，新建專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓面積為6352平方米，地上兩層，局部夾層，主體結(jié)構(gòu)（詞條“主體結(jié)構(gòu)”由行業(yè)大百科提供）形式采用鋼結(jié)構(gòu)。整個(gè)專機(jī)與公務(wù)樓分二期進(jìn)行，其中一期工程包括專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓、交運(yùn)行李服務(wù)樓和停車場(chǎng)服務(wù)樓三座建筑及室外道路、廣場(chǎng)、綠化、停車場(chǎng)及室外管線等，二期為公務(wù)機(jī)停機(jī)坪遠(yuǎn)期發(fā)展用地、附屬設(shè)施用地及部分景觀綠化用地。該工程2006年12月建成，2007年6月正式投入使用。

圖1專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓立面效果

　　北京首都國(guó)際機(jī)場(chǎng)專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓玻璃幕墻工程幕墻面積約為28000平方米，主要由石材幕墻、鋁合金玻璃幕墻、玻璃采光頂等組成。其中鋁合金玻璃幕墻部分支撐結(jié)構(gòu)采用了栓接T型鋼梁結(jié)構(gòu)(如圖2)。

圖2栓接T型鋼梁節(jié)點(diǎn)構(gòu)造示意圖

　　2.結(jié)構(gòu)說(shuō)明

　　專機(jī)與公務(wù)機(jī)樓玻璃幕墻工程采用T型鋼梁作為主要承力體系。施工圖深化設(shè)計(jì)初始采用焊接T型梁，并要求在加工完成后將焊縫刨平，以保持外觀簡(jiǎn)潔，美觀。這種做法，對(duì)焊縫的要求很高，必須全熔透，否則會(huì)因?yàn)楹缚p高度降低而對(duì)結(jié)構(gòu)的受力產(chǎn)生不利影響。所以這種設(shè)計(jì)必然導(dǎo)致工藝復(fù)雜，施工周期長(zhǎng)。為了保證進(jìn)度，同時(shí)又不影響外觀。將焊接T型梁改為栓接T型梁。T型梁翼緣和腹板采用大六角頭8.8級(jí)M8高強(qiáng)螺栓連接，間距300mm，加勁板兼平面（詞條“平面”由行業(yè)大百科提供）外栓接T型橫梁的連接板每1200mm一塊(具體布置參見(jiàn)圖3)。這樣變更后，T型鋼梁加工速度快，外觀更簡(jiǎn)潔。但其受力性能需要經(jīng)過(guò)試驗(yàn)和理論分析驗(yàn)證。

圖3栓接T型鋼結(jié)構(gòu)布置圖

　　3.材料性質(zhì)

　　栓接T型梁的主體結(jié)構(gòu)采用Q235鋼，其材料的本構(gòu)關(guān)系曲線見(jiàn)圖4(a)。螺栓采用8.8級(jí)M8高強(qiáng)螺栓，有效截面直徑6.827mm。有效截面面積S=36.587mm2。該類螺栓的抗拉，抗剪強(qiáng)度檢測(cè)值分別為：Ft=32.67KN;Fv=25.83KN。所以根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)》，其屈服強(qiáng)度為：fu=32.67/36.587×1000=892.94Mpa;抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（詞條“強(qiáng)度設(shè)計(jì)值”由行業(yè)大百科提供）ft=fu/2=446Mpa;抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=Fv/s/2.5=282Mpa。該螺栓經(jīng)測(cè)試滿足規(guī)范規(guī)定的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ftb=400n/mm2;抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fvb=250N/mm2的要求。螺栓由于是高強(qiáng)鋼，其本構(gòu)關(guān)系采用雙折線模型，見(jiàn)圖2(b)，曲線強(qiáng)化段Es=0.03E。結(jié)構(gòu)計(jì)算采用美國(guó)CSI公司的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件Sap2000進(jìn)行結(jié)構(gòu)的初步分析。采用美國(guó)ANSYS公司著名的通用有限元分析軟件ANSYS進(jìn)行詳細(xì)的三維結(jié)構(gòu)有限元分析。

圖4鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系曲線

　　4.結(jié)構(gòu)分析荷載

　　4.1標(biāo)準(zhǔn)荷載

　　北京地區(qū)基本風(fēng)壓:0.45KN/m2;抗震設(shè)防烈度：8度(0.20g);地面粗超度:B類;風(fēng)荷載體型系數(shù)：1.2;玻璃橫向網(wǎng)格為1.548米, 設(shè)計(jì)標(biāo)高10.6米。T型鋼為連續(xù)梁（詞條“連續(xù)梁”由行業(yè)大百科提供），總長(zhǎng)10.04米，一層跨度5.17米，二層跨度4.89米。

　　幕墻構(gòu)件自重標(biāo)準(zhǔn)值：Gks=0.8 KN/m2

　　4.2荷載計(jì)算

　　單根T型鋼重力方向荷載：Gkt=1.2×1.548×10.04×0.8=14.92KN.

　　4.2.1風(fēng)荷載計(jì)算

　　標(biāo)高為10.600m處風(fēng)荷載計(jì)算:

　　Wk=βgz×μz×μs×W0 (GB50009-2001)

　　式中：Wk---作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，方向垂直于板面;

　　βgz---10.600m高處陣風(fēng)系數(shù)(按B類區(qū)計(jì)算);

　　μf=0.5×(10.600/10)-0.16=0.495;

　　βgz=0.89×(1+2×0.495)=1.772;

　　μz---10.600m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按B類區(qū)計(jì)算)，μz=(10.600/10)0.32=1.020;

　　μs---風(fēng)荷載體型系數(shù)，取1.200

　　Wk=βgz×μz×μs×W0

　　=1.772×1.020×1.200×0.450

　　=0.976 kN/m2

　　計(jì)算值小于1.0kN/m2，取Wk=1.0kN/m2 (JGJ 102-2003 5.3.2)

　　4.2.2水平地震作用計(jì)算

　　qEK=βE×αmax×Gks (JGJ102--2003 5.3.4)

　　式中：qEK---水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)，方向垂直于上翼緣表面;

　　qEK=βE×αmax×Gks

　　=5.0×0.16×0.8

　　=0.640 kN/m2

　　4.2.3水平向荷載組合（詞條“荷載組合”由行業(yè)大百科提供）

　　qK：荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2);

　　q：荷載組合設(shè)計(jì)值(kN/m2);

　　風(fēng)載：組合系數(shù)1.00，分項(xiàng)系數(shù)1.40;

　　地震荷載：組合系數(shù)0.50，分項(xiàng)系數(shù)1.30;

　　qK=1.00×1.000+0.50×0.64=1.32 kN/m2

　　q=1.00×1.40×1.000+0.50X1.30×0.64=1.815 kN/m2

　　4.3工況組合

　　剛度工況：

　　強(qiáng)度工況：

　　5.結(jié)構(gòu)初步分析及試驗(yàn)設(shè)計(jì)

　　5.1結(jié)構(gòu)初步分析

　　根據(jù)實(shí)際結(jié)構(gòu)布置，我們進(jìn)行結(jié)構(gòu)的初步分析，采用SAP2000結(jié)構(gòu)計(jì)算軟件，結(jié)構(gòu)的翼緣和腹板采用實(shí)體單元，在栓釘位置采用普通梁元模擬，為了分析螺栓的連接性能，我們?cè)O(shè)定翼緣和腹板之間2mm間隙(實(shí)際結(jié)構(gòu)遠(yuǎn)沒(méi)有這么大)，初步分析結(jié)構(gòu)模型中不考慮實(shí)際結(jié)構(gòu)中連接耳板的作用。結(jié)構(gòu)的分析模型如圖5。經(jīng)過(guò)分析后得到結(jié)果如表1。

表1 實(shí)際結(jié)構(gòu)的初步分析結(jié)果匯總

圖5栓接T型鋼初步分析模型

　　根據(jù)結(jié)構(gòu)的初步分析可以得出，栓接T型鋼在5.7米標(biāo)高有面內(nèi)支承，形成連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的剛度能夠滿足要求規(guī)范要求，因?yàn)槲纯紤]材料塑性，所以栓釘?shù)?a target='_blank' style='font-size:1em; border-bottom:1px dotted blue;'>剪力（詞條“剪力”由行業(yè)大百科提供）值只是理想彈性狀態(tài)下的結(jié)果，但大體反應(yīng)了栓釘群受力狀態(tài)。對(duì)我們的試驗(yàn)方案有參考價(jià)值。

　　5.2試驗(yàn)方案制定

　　與一般組合梁一樣，在結(jié)構(gòu)整體計(jì)算通過(guò)的情況下，結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié)就是連接部分了。栓接T型鋼的栓釘承載力對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的耐久性（詞條“耐久性”由行業(yè)大百科提供）至關(guān)重要。因此我們決定對(duì)T型鋼進(jìn)行靜力和10萬(wàn)次疲勞測(cè)試，以確保結(jié)構(gòu)安全。試驗(yàn)?zāi)康?a.考察栓釘連接方式的T型鋼在靜力和動(dòng)力作用下的結(jié)構(gòu)性能。B.驗(yàn)證理論分析的是否正確。我們委托東南大學(xué)工程結(jié)構(gòu)與材料試驗(yàn)中心進(jìn)行該項(xiàng)試驗(yàn)。

　　為了真實(shí)的模擬T型鋼梁的實(shí)際可能的荷載狀態(tài)，本次采用高頻疲勞和低周頻勞滿負(fù)荷試驗(yàn)，試驗(yàn)要求T梁的下弦最大應(yīng)力幅達(dá)到150Mpa左右，另外由于疲勞機(jī)噸位較大，結(jié)構(gòu)的剛度不能太小，否則無(wú)法成功循環(huán)加載。由于T型鋼總長(zhǎng)10米，采用1:1模型試驗(yàn)有困難，根據(jù)栓接T型鋼的初步分析中栓釘?shù)募袅Ψ植记闆r，依據(jù)栓釘剪力和彎矩等效原則，考慮結(jié)構(gòu)疲勞試驗(yàn)要求，我們分別采用2.1米跨度梁承受高頻4KN～26KN正弦波循環(huán)荷載，4.2米跨度梁承受低周4KN～14KN正弦波循環(huán)荷載。這樣既接近實(shí)際鋼梁尺寸，又能夠有足夠的剛度使疲勞機(jī)加載能夠得以順利進(jìn)行。兩種跨度梁均采用試驗(yàn)室易于實(shí)現(xiàn)的簡(jiǎn)支條件，相對(duì)于實(shí)際結(jié)構(gòu)的連續(xù)梁體系，該邊界條件對(duì)T型鋼梁的承載更不利。兩種跨度梁的初步計(jì)算結(jié)果如表2所示:

表2 在14KN靜荷載作用試驗(yàn)用栓接T型鋼的初步分析

　　6.有限元精細(xì)模型分析

　　為了更準(zhǔn)確的分析結(jié)構(gòu)的真實(shí)受力狀態(tài)，我們又采用ANSYS軟件進(jìn)行精細(xì)模型分析，栓接T型鋼的有限元精細(xì)模型見(jiàn)圖 6，上翼緣和腹板以及栓釘均采用SOLID92單元，該單元為帶邊中點(diǎn)的四面體單元，10個(gè)節(jié)點(diǎn)，每個(gè)節(jié)點(diǎn)3個(gè)自由度，能夠適用于彈塑性，幾何非線性等結(jié)構(gòu)分析中。由于在螺栓擰緊后，螺帽（詞條“螺帽”由行業(yè)大百科提供）與翼緣板焊牢，所以在建模時(shí)省卻螺帽，僅僅建立螺桿模型。翼緣與腹板之間采用面面接觸單元，接觸算法選用Augment-Lagrange乘子算法。栓釘連接施工時(shí)，沒(méi)有進(jìn)行嚴(yán)格的扭力測(cè)試，預(yù)緊力無(wú)法估出，故在精細(xì)模型中不計(jì)螺栓預(yù)緊力。在該模型中還將T型鋼梁平面外連接板作用考慮在內(nèi)，經(jīng)計(jì)算分析連接板對(duì)栓接T型鋼梁的作用不可忽略。

圖6 栓接T型鋼有限元精細(xì)模型

　　栓接T型鋼與焊接T型鋼(未經(jīng)過(guò)焊縫磨平)的承載力和剛度的區(qū)別也為我們所關(guān)注，所以我們還進(jìn)行了焊接T型鋼的精細(xì)模型分析，焊接T型鋼的翼緣腹板完全連接，全部采用Solid92單元。為了方便比較對(duì)照，焊接T型鋼也采用4.2米跨度，簡(jiǎn)支。

　　下面首先進(jìn)行的是與實(shí)驗(yàn)結(jié)構(gòu)相同T型鋼梁的理論分析。由于T梁的幾何和受載具有對(duì)稱性，根據(jù)結(jié)構(gòu)對(duì)稱原理，選取T型鋼模型一半進(jìn)行分析。

　　6.1焊接T型鋼分析結(jié)果

　　焊接T型鋼梁有限元力學(xué)模型見(jiàn)圖7。

圖7 焊接T型鋼梁有限元力學(xué)模型

　　6.1.1工況2(11.7KN)作用下結(jié)構(gòu)變形和應(yīng)力分布

　　4.2米梁的工況2總水平荷載為11.7KN(后文均在工況名后的括號(hào)內(nèi)給出荷載值)。圖8～9給出了在工況2作用下結(jié)構(gòu)的位移和應(yīng)力分布。

圖8工況2作用下焊接T型梁的位移 圖9工況2作用下焊接T型梁的應(yīng)力分布

　　6.1.2在極限荷載(45KN)條件下結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力分布

　　在極限荷載(45KN)條件下結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力分布如圖10～11。由圖11可以看出，在達(dá)到最大承載力時(shí)，結(jié)構(gòu)跨中截面幾乎全部進(jìn)入塑性，形成塑性鉸，結(jié)構(gòu)成為機(jī)構(gòu)，從而喪失承載能力。

圖10 45KN荷載作用下焊接T型梁的應(yīng)力分布 圖11 45KN荷載作用下焊接T型梁的位移

　　6.2栓接T型鋼梁

　　栓接T型梁的有限元模型見(jiàn)圖12。

圖12栓接T型梁的有限元模型

　　6.2.1工況2(11.7KN)作用下結(jié)構(gòu)變形和應(yīng)力分布

　　工況2(11.7KN)條件下結(jié)構(gòu)的變形和應(yīng)力分布如圖13～14,工況2(11.7KN)條件下結(jié)構(gòu)中受力最大的栓釘應(yīng)力分布如圖15～16。圖12中由于支座附近的應(yīng)力集中，其發(fā)生局部塑性。在跨中，截面未進(jìn)入塑性。

圖13工況2(11.7KN)作用下結(jié)構(gòu)變形 圖14工況2(11.7KN)作用下結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布

圖15工況2作用下受力最大的栓釘應(yīng)力分布 圖16工況2作用下受力最大的栓釘應(yīng)力分布(橫截面)

　　通過(guò)栓釘?shù)氖芰�可以看出，受力最大的栓釘，部分進(jìn)入塑性，但沒(méi)有進(jìn)入全截面塑性。

　　6.2.2極限荷載條件下(36.8KN)結(jié)構(gòu)變形和應(yīng)力分布

　　極限荷載條件下(36.8KN)結(jié)構(gòu)變形和應(yīng)力分布如圖17～18，極限荷載條件下(36.8KN) 結(jié)構(gòu)中受力最大的栓釘應(yīng)力分布如圖19～20。與焊接T型鋼梁類似的是，在極限狀態(tài)，跨中截面僅有中和軸附近截面而其余大部分截面進(jìn)入塑性，進(jìn)而形成塑性鉸，結(jié)構(gòu)失去承載能力。

圖17 36.8KN作用下結(jié)構(gòu)變形圖 圖18 36.8KN作用下結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖

圖19 36.8KN作用下受力最大的栓釘應(yīng)力分布 圖20 36.8KN作用下受力最大的栓釘應(yīng)力分布(橫截面)

　　在極限荷載條件下，栓釘全截面塑性，而且截面大部分到達(dá)屈服極限(800Mpa)。

　　6.3T型鋼梁理論與實(shí)驗(yàn)承載力曲線比較

　　將理論分析結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果比較可得圖21～22。

圖21 2.1米栓接T型鋼梁理論分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較 圖22 4.2米T型鋼梁理論分析與實(shí)驗(yàn)結(jié)果比較

　　通過(guò)，圖20～21可以發(fā)現(xiàn)，栓接T型梁的精細(xì)模型分析得到的結(jié)果與試驗(yàn)值十分接近。其荷載位移曲線在線性段幾乎是重合，證明該精細(xì)有限元分析模型合理，能夠用來(lái)準(zhǔn)確分析栓接T型鋼梁的受力狀態(tài)。由圖20看出，由于1.2米一對(duì)連接板存在，增強(qiáng)了栓接T型鋼梁的承載力，其最終理論分析極限承載力為36.8KN，試驗(yàn)得出為40KN左右。 而焊接T型鋼梁的極限承載力為45KN，按照此連接方式(M8@300,連接板@1200)制作的栓接T型鋼梁的承載力較焊接T型鋼梁的承載力下降了大約18%。

表3 4.2米栓接T型鋼梁螺栓狀態(tài)比較.

　　可以看到在11.7KN荷載(工況2)作用下，4.2米T型鋼梁沒(méi)有發(fā)現(xiàn)螺栓進(jìn)入全截面塑性，在13.5KN荷載作用下，有4根螺栓退出工作，占栓釘總數(shù)的26.6%，而這個(gè)荷載工況在疲勞試驗(yàn)中得到體現(xiàn)，經(jīng)過(guò)10萬(wàn)次循環(huán)，T型鋼梁的不可逆變形為1.1mm，主要原因在于有少量栓釘在最大荷載14KN下全截面塑性。當(dāng)然，隨著這個(gè)比例的加大，T型鋼梁的承載能力也逐漸達(dá)到極限。

　　7.實(shí)際尺寸栓接T型鋼梁承載力分析

　　按照?qǐng)D3所示實(shí)際結(jié)構(gòu)，采用有限元精細(xì)模型進(jìn)行分析，其有限元模型如圖23。在工況2作用下，分析結(jié)果如圖24～28所示。

圖23 10米栓接T型鋼有限元模型

圖24工況2作用下結(jié)構(gòu)變形圖 圖25工況2作用下結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布圖

圖26工況2作用下螺栓孔應(yīng)力分布圖 圖27 工況2作用下螺栓應(yīng)力分布圖

圖28 工況2作用下螺栓應(yīng)力分布圖(橫截面)

　　根據(jù)圖23～28可知，在工況2作用下，栓接T型鋼的位移最大17mm，對(duì)應(yīng)樓層為一層，跨度5.17米，撓度比值為1/304，滿足規(guī)范要求。T型鋼主體結(jié)構(gòu)的最大米塞斯應(yīng)力為444Mpa,但該應(yīng)力出現(xiàn)在螺栓孔周圍，翼緣和腹板中米塞斯應(yīng)力最大為151Mpa。但是，在工況2,3的荷載組合作用下，栓接T型鋼中少量栓釘出現(xiàn)了全截面塑性狀態(tài)，共4根，占栓釘總數(shù)的11.7%。如果局部栓釘過(guò)早進(jìn)入全截面塑性狀態(tài)，對(duì)結(jié)構(gòu)的變形和承載力均不利，容易導(dǎo)致結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不可逆變形，同時(shí)承載力會(huì)下降。為了避免在設(shè)計(jì)荷載(工況2，3)作用下有栓釘進(jìn)入全截面塑性，在施工圖設(shè)計(jì)當(dāng)中對(duì)原方案進(jìn)行了整改。

　　8.栓接T型鋼整改方案

　　8.1 整改方案分析

　　整改方案是在支座附近進(jìn)行間斷焊加固鋼梁，從而減小支座附近的栓釘剪力，以達(dá)到避免栓釘進(jìn)入全截面塑性狀態(tài)的目的。間斷焊接在精細(xì)模型中(圖29)中得以體現(xiàn)。

圖29 整改方案有限元模型局部示意

圖30 結(jié)構(gòu)整改后工況2作用下變形圖    圖31 結(jié)構(gòu)整改后工況2作用下應(yīng)力分布圖

圖31 整改后工況2作用下受力最大螺栓應(yīng)力分布圖      圖32 整改后工況2作用下受力最大螺栓應(yīng)力分布圖(橫截面)

圖33 結(jié)構(gòu)整改后工況3作用下變形圖 圖34 結(jié)構(gòu)整改后工況2作用下變形圖

　　8.2實(shí)際結(jié)構(gòu)采用精細(xì)模型整改前后計(jì)算結(jié)果匯總

表4 整改前結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果

表5 整改后結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果

圖35 整改前后實(shí)際結(jié)構(gòu)荷載位移曲線

　　根據(jù)整改后，結(jié)構(gòu)的分析結(jié)果可知，在設(shè)計(jì)荷載作用下，結(jié)構(gòu)中沒(méi)有栓釘進(jìn)入全截面塑性，結(jié)構(gòu)承載力增加了大約13%。

　　9.結(jié)論

　　a.通過(guò)試驗(yàn)和理論分析結(jié)果對(duì)比,可知我們采用的精細(xì)有限元模型能夠正確反映栓接T型鋼梁的受力狀態(tài),分析結(jié)果合理可靠;

　　b.經(jīng)過(guò)理論分析可知,本工程中栓接T型鋼梁整體的剛度和承載力能夠滿足規(guī)范要求;

　　c.栓接T型鋼連接件（詞條“連接件”由行業(yè)大百科提供）的耐久性經(jīng)過(guò)了權(quán)威檢測(cè)機(jī)構(gòu)的疲勞試驗(yàn)驗(yàn)證;

　　d.在實(shí)際結(jié)構(gòu)分析的時(shí)候發(fā)現(xiàn)，在設(shè)計(jì)荷載作用下，結(jié)構(gòu)中有少量栓釘進(jìn)入全截面塑性。鑒于首都機(jī)場(chǎng)專機(jī)樓幕墻工程的重要性，必須保證結(jié)構(gòu)在設(shè)計(jì)荷載內(nèi)絕對(duì)安全，根據(jù)檢測(cè)報(bào)告和理論分析結(jié)果，該幕墻工程栓接T型鋼作了適當(dāng)整改，在確保在設(shè)計(jì)荷載作用下無(wú)栓釘進(jìn)入全截面塑性的同時(shí)，進(jìn)一步提高栓接T型鋼的承載力。

　　作者單位： 江蘇省裝飾幕墻工程有限公司

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